Construction de 29 logements collectifs 35 Rue Saint Christophe VALLET (44) ******* MISSION GEOTECHNIQUE G2 AVP

D C

RESIDENCE ST CHRISTOPHE 7 allée de Bel Air 33185 – LE HAILLAN

B A

06.06.17

37

PREMIERE DIFFUSION

INDICE

DATE

Nb de pages

MODIFICATIONS-OBSERVATIONS

Dossier A17.0478

Le présent rapport comporte 37 pages. Sauf autorisation écrite préalable, sa reproduction n'est autorisée que dans son intégralité. Toute modification ou utilisation frauduleuse sera passible de poursuites.

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SOMMAIRE I

LE SITE

4

I1.

DESCRIPTION DU SITE I.1.1 Situation – Etat des lieux I.1.2 Topographie I2. CONTEXTE GEOLOGIQUE I3. CONTEXTE HYDROLOGIQUE ET HYDROGEOLOGIQUE I4. CONTEXTE SISMIQUE I5. SENSIBILITE DES ARGILES I6. SYNTHESE DES RISQUES GEOTECHNIQUES

4 4 4 5 5 6 6 6

II

LE PROJET

7

III

DOCUMENTS REMIS POUR L’ETUDE

7

IV

RECONNAISSANCE DE SOL

8

IV1. SONDAGES A LA TARIERE IV.1.1 Coupes de sondages IV.1.2 Essais pressiométriques IV.1.2.1 IV.1.2.2

IV2. V

ESSAIS EN LABORATOIRE

SISMICITE V1. V2.

VI

Principe de l’essai (norme NF P94110-1) Résultats des essais

ANALYSE DU RISQUE DE LIQUEFACTION CHOIX DE LA CLASSE DU SOL

FONDATIONS VI1. CONTEXTE GEOTECHNIQUE VI2. CARACTERISTIQUES PRESSIOMETRIQUES VI3. PRINCIPE DE FONDATIONS VI.3.1 Justification de la capacité portante VI.3.2 Tassements

9 9 10 10 10

11 12 12 13 14 14 15 16 17 18

VII SUJETIONS D’EXECUTION

20

VIII NIVEAU BAS

21

IX

21

CONCLUSION

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ANNEXES ✔ CONDITIONS GENERALES ✔ MISSIONS GEOTECHNIQUES ✔ MISSIONS GEOTECHNIQUES ✔ SITUATION GEOGRAPHIQUE ✔ PLAN DE SITUATION ✔ PLAN D’IMPLANTATION DES SONDAGES ✔ PROFIL PRESSIOMETRIQUE SP1 ✔ PROFIL PRESSIOMETRIQUE SP2 ✔ PROFIL PRESSIOMETRIQUE SP3 ✔ PROFIL PRESSIOMETRIQUE SP4 ✔ SONDAGE DESTRUCTIF SD1 ✔ SONDAGE DESTRUCTIF SD2 ✔ ANALYSE GRANULOMETRIQUE SP1 ✔ DIAGRAMME DE CASAGRANDE SP1

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23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37

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A la demande et pour le compte de la Résidence St Christophe, APC INGENIERIE a procédé, les 23 et 24 mai 2017, à la reconnaissance de sol préalable à la construction de 29 logements collectifs situés à VALLET (44).

I

LE SITE I1. DESCRIPTION DU SITE I.1.1

Situation – Etat des lieux

Le terrain se situe au Sud de la commune de VALLET, rue Saint Christophe. Les parcelles concernées par le projet sont inscrites au cadastre sous les références : -

000 ZS 76 d’une surface de 126 m²,

-

000 ZS 87 d’une surface de 633 m²,

-

000 ZS 89 d’une surface de 411 m²,

-

000 ZS 90 d’une surface de 549 m²,

-

000 ZS 93 d’une surface de 374 m²,

-

000 ZS 94 d’une surface de 365 m²,

-

000 ZS 336 d’une surface de 57 m²,

-

000 ZS 344 d’une surface de 307 m²,

-

000 ZS 482 d’une surface de 465 m²,

-

000 ZS 490 d’une surface de 505 m².

Lors de notre intervention les terrains étaient en herbe. La partie Nord est séparée de la partie Sud par une haie et un portail. Un réseau souterrain d’alimentation électrique (éclairage public) a été signalé lors des DICT dans la zone Ouest du projet.

I.1.2

Topographie

L’altitude des sondages a été relevée par rapport à un tampon EU coté 52.56 NGF situé sur la voirie et localisé sur le plan d’implantation des sondages. Le terrain ne présente pas de pente significative, l’altitude des sondages variant des cotes 49.93 à 50.94 NGF.

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I2. CONTEXTE GEOLOGIQUE Les documents géologiques et notamment la carte de « CLISSON » au 1/50 000ème, complétés par les études réalisées sur le secteur indiquent la présence du substratum de gabbro.

Zone d’étude

Gabbro du Pallet, de Montfaucon, Faciès doléritique de Tillières

Figure 1 : Extrait de la carte géologique de Clisson au 1/50 000 – Source : Infoterre BRGM

I3. CONTEXTE HYDROLOGIQUE ET HYDROGEOLOGIQUE Les cartes du BRGM indiquent que le terrain étudié est situé dans une zone de sensibilité très faible à moyenne vis-à-vis du risque de remontée de nappe dans le socle.

Zone d’étude

Figure 2 : Extrait de la carte du BRGM vis-à-vis du risque de remontée de nappe – Source : Inondationsnappes.fr

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I4. CONTEXTE SISMIQUE D’après le nouveau zonage sismique (décret N°2010-1255 du 22 Octobre 2010), la commune de VALLET (44) se situe en zone sismique 3 (aléa modéré).

I5. SENSIBILITE DES ARGILES D’après les données du BRGM, le site est localisé dans une zone d’aléa faible vis-à-vis du risque de retrait-gonflement des argiles.

Zone d’étude

Figure 3 : Extrait de la carte du BRGM vis-à-vis du retraitgonflement des argiles – Source : georisques.gouv.fr

I6. SYNTHESE DES RISQUES GEOTECHNIQUES La synthèse des différents risques géotechniques à prendre en compte pour le projet est présentée dans le tableau suivant :

Type de risque Risque inondation par submersion

Fort

Moyen

Sans informations

Risque inondation par remontée de nappe

X

Risque sismique

X

Risque lié au retrait gonflement des argiles

Faible

X

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Très faible

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II

LE PROJET

Le projet consiste en la construction de 29 logements collectifs de type R+2 pour un total de 800 m² environ d’emprise au sol ainsi que de garages de type RDC de 200 m² environ d’emprise au sol. Le niveau fini RDC des différents bâtiments est indiqué ci-après :

Bâtiment

A

B

C

Garages

Sondages

SP1

SD1

SP2

SP3

SP4

SD2

(NGF)

(50.94)

(50.71)

(50.35)

(50.27)

(49.96)

(49.93)

Niveau fini du dallage (NGF)

51.32

50.72

50.42

50.02

49.35

50.45

Niveau fini / TN (m)

+0,38

+0,01

+0,07

-0,25

-0,61

+0,52

III

DOCUMENTS REMIS POUR L’ETUDE

Cette étude a été réalisée à partir des documents suivants : •

plans de situation et cadastre - PC01,

•

Plan de masse RDC – PC 02-A au 1/400ème,

•

Plan de masse Toitures – PC 02-B au 1/400ème.

Ces plans sont extraits du dossier PC et datés du 08 février 2017.

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IV

RECONNAISSANCE DE SOL

La reconnaissance géotechnique d’avant-projet de type G2 AVP, au sens de la norme NF P94-500 de novembre 2013, a pour objectif de préciser la nature et les caractéristiques des différentes couches pour définir au mieux l’adaptation au sol de la construction envisagée. Pour cette mission, qui constitue l’étape 2 des missions d’ingénierie géotechnique de la norme NF P94500 du 30 novembre 2013, APC Ingénierie a réalisé les investigations suivantes : •

Quatre sondages pressiométriques SP1 à SP4 descendus entre 3,53 et 6,04 m de profondeur.

•

Deux sondages destructifs SD1 & SD2 descendus entre 2,45 et 5,10 m de profondeur.

•

Des essais en laboratoire pour évaluation du potentiel de liquéfaction des sols visà-vis du risque sismique suivant la norme NF P06-013 § 9.

Les sondages ont été forés à la tarière hélicoïdale Ø 63 mm à l’aide d’une sondeuse APAFOR 220. Les caractéristiques mécaniques ont été déterminées par des essais pressiométriques de type LOUIS MENARD répartis dans les sondages pressiométriques. Ces essais et leur interprétation ont été exécutés selon la norme NF P94 110-1 de janvier 2000. Suivant le tableau 2 « Classification des missions types d’ingénierie géotechnique » de la norme NF P94-500 joint en annexe, cette étude doit être obligatoirement complétée lors de l’étude géotechnique de projet G2PRO.

L’implantation des points de reconnaissance est reportée sur le plan joint en annexe.

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IV1.SONDAGES A LA TARIERE IV.1.1 Coupes de sondages

Les sondages ont fait l’objet d’un levé, présenté sur le profil joint en annexe qui regroupe les informations suivantes : •

description sommaire des sols rencontrés lors du forage,

•

paramètres de forage (vitesse d’avancement),

•

caractéristiques pressiométriques en Mégapascals (MPa) avec : EM

Module de déformation pressiométrique

Pl

Pression limite

Pf

Pression de fluage

•

remarques sur la présence éventuelle d’eau et niveau,

•

observations sur le mode et la conduite des forages.

Profondeur de la base de la couche (m)

Les coupes relevées ont mis en évidence les formations suivantes : Sondages

SP1

SP2

SP3

SP4

SD1

SD2

(Niveau NGF)

(50.94)

(50.35)

(50.27)

(49.96)

(50.71)

(49.93)

-0,60

-0,50

-0,50

-1,00

-0,60

-0,70

Remblai granitique

-2,20

-2,60

-2,90

/

-2,40

/

Altération argileuse

/

/

/

-2,70

-2,80

-1,00

-6,01

-4,31

-6,04

-3,53

-5,10

-2,45

(arrêt)

(refus)

(arrêt)

(refus)

(refus)

(refus)

Terrains de recouvrement Terre végétale Limon Remblai

Granite altéré

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IV.1.2 Essais pressiométriques Quinze essais pressiométriques de type Louis MENARD ont été réalisés et répartis sur la hauteur des sondages pressiométriques.

IV.1.2.1

Principe de l’essai (norme NF P94110-1)

L’essai consiste à dilater une sonde sous l’effet d’une pression normale. Le contrôle des déformations volumétriques en fonction des pressions appliquées fournit la réponse du sol à des sollicitations radiales jusqu’à la rupture. Cette réponse comporte en général trois phases distinctes : •

une phase de mise en contact,

•

une phase pseudo-élastique,

•

une phase de rupture.

IV.1.2.2

Résultats des essais

Les résultats des essais, exprimés en Mégapascals (MPa) sont regroupés dans le tableau ci-après, avec : EM

Module de déformation pressiométrique dans le domaine élasto-plastique

Pl

Pression limite. Pl

EM

(MPa)

(MPa)

Caractéristiques mécaniques

Limon/Altération argileuse

0,84 à 1,31

12,6 à 13,2

Moyennes

Remblai

0,40 à 1,01

3,7 à 11,0

Faibles à moyennes

Granite altéré

1,57 à 3,45

45,9 à 106,1

Bonnes

Formation

Note : pour des raisons de facilité de lecture, la pression de fluage n’a pas été reportée dans le tableau. Elle figure sur les profils joints en annexe.

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IV2.ESSAIS EN LABORATOIRE Les matériaux remaniés prélevés lors des sondages SP1 ont fait l’objet, en laboratoire, des essais ciaprès : •

mesure de la teneur en eau naturelle,

•

analyse granulométrique,

•

limites d’Atterberg.

Les résultats obtenus sont regroupés ci-après : Sondage Profondeur de l’échantillon

SP1 (m/TN)

Nature Teneur en eau naturelle WN

2,20 à 4,00 Granite altéré

(%)

13,1

Limite de liquidité

WL (%)

32

Limite de plasticité

WP (%)

24

Indice de plasticité

IP

8

< 12,5 mm

(%)

100,0

< 10 mm

(%)

99,8

< 6,3 mm

(%)

99,5

< 5 mm

(%)

99,4

< 2 mm

(%)

98,1

< 1 mm

(%)

94,3

< 0,5 mm

(%)

84,6

< 0,25 mm

(%)

70,6

< 0,16 mm

(%)

60,8

< 0,08 mm

(%)

57,7

Limites d’Atterberg

Valeur au bleu Analyse granulométrique

Classification GTR

A1

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V

SISMICITE

D’après le nouveau zonage sismique (décret N°2010-1255 du 22 Octobre 2010), la commune de VALLET (44) se situe en zone sismique 3 (aléa modéré). Il convient donc de vérifier le risque de liquéfaction des sols constituant le site (application des prescriptions parasismiques particulières obligatoires pour tout permis déposé après le 1er Mai 2011).

V1. ANALYSE DU RISQUE DE LIQUEFACTION D’après la norme NF P06-013 (Règles parasismiques PS 92), article 9.1.2, un sol est suspect de liquéfaction si, selon sa nature, il répond aux critères ci-après : Sables, sables vasards et silts •

degré de saturation Sr voisin de 100 %,

•

granulométrie uniforme correspondant à un coefficient d’uniformité Cu inférieur à 15,

•

diamètre à 50 % (D50) compris entre 0,05 mm et 1,5 mm,

•

contrainte effective en l’état final du projet σv’ < 0,20 MPa.

Sols argileux •

diamètre à 15% (D15) supérieur à 0,005 mm,

•

limite de liquidité WL inférieure à 35 %,

•

teneur en eau naturelle WN supérieure à 0,9 WL,

•

point représentatif sur le diagramme de plasticité (diagramme de Casagrande) se situant au-dessus de la droite « A » du dit diagramme.

Les résultats obtenus sur les échantillons SP1 testé en laboratoire et leur comparaison avec les différents critères correspondants (sol argileux) sont indiqués ci-après : Critère

Echantillon

D15 supérieur à 0,005 mm

Possible

WL < 35 %

Oui

WN > 0,9 WL

Non

Point représentatif sur le diagramme de plasticité se situant au-dessus de la droite « A » du dit diagramme

Non

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En complément des critères de la norme NF P06-013 (critères chinois), nous avons vérifié la susceptibilité des sols fins selon les critères de Bray et Sancio (2006) :

En conclusion, le sol testé n’est pas reconnu suspect de liquéfaction au sens de la norme NF P06-013.

V2. CHOIX DE LA CLASSE DU SOL

Selon le tableau 3.1 du paragraphe 3.1.2 de l’EUROCODE 8 – partie 1, la zone du projet se situe en classe A.

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VI

FONDATIONS

VI1.CONTEXTE GEOTECHNIQUE L’interprétation des coupes de sondages s’effectue par examen des matériaux remontés et à partir des enregistrements de paramètres visualisant leur différentiation mécanique. Cette interprétation peut conduire à des imprécisions sur la limite entre couches. Les reconnaissances réalisées dans la partie Nord du terrain ont mis en évidence sous des terrains de recouvrements (terre végétale, limon), une altération argileuse surmontant le substratum granitique. La partie Sud du terrain quant à elle, présente des épaisseurs de remblai (granitique à tout-venant avec débris de démolition) pouvant atteindre 2,90 m surmontant le substratum granitique. Ce dernier se présente sous forme altéré devenant compact avec la profondeur et ayant opposé le refus à la pénétration de l’outil sur certains sondages. Lors de la campagne de reconnaissance (les 23 et 24 mai 2017), aucune venue d’eau n’a été rencontrée lors des sondages. Ces observations, ayant un caractère ponctuel et instantané, n’excluent pas la possibilité de circulations et de remontées d’eau plus importantes. Une mission spécifique hydrogéologique pourra être réalisée par le Maître d’Ouvrage, celle-ci n’est pas du ressort du bureau d’études géotechnique.

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VI2.CARACTERISTIQUES PRESSIOMETRIQUES Les valeurs des caractéristiques mécaniques des terrains au droit des sondages SP1 à SP4 (EM : module pressiométrique, Pl* : pression limite nette) ont été déterminées par des essais pressiométriques. L'analyse statistique des essais conduit aux résultats suivants : Limon/Altération argileuse

Formation

Remblai

Granite altéré

Pl* (MPa)

EM (MPa)

Pl* (MPa)

EM (MPa)

Pl* (MPa)

EM (MPa)

Nombre de valeurs

2

2

7

7

6

6

Valeur minimum

0,84

12,6

0,40

3,7

1,57

45,9

Valeur maximum

1,31

13,2

1,01

11

3,45

106,1

Moyenne arithmétique

1,08

12,90

0,69

7,31

2,56

60,95

Moyenne harmonique

1,02

12,89

0,63

6,47

2,35

56,37

Moyenne géométrique

1,05

12,90

0,66

6,89

2,46

58,30

Ecart type

0,33

0,42

0,22

2,68

0,78

22,58

0,31

0,03

0,32

0,37

0,30

0,37

Coefficient de variation (1)

(1)

Coefficient de variation = Ecart type / Moyenne arithmétique

Les caractéristiques mécaniques retenues sont récapitulées dans le tableau ci-après : Limon/Altération argileuse

Formation

Valeurs caractéristiques (2)

(2)

Remblai

Granite altéré

Pl* (MPa)

EM (MPa)

Pl* (MPa)

EM (MPa)

Pl* (MPa)

EM (MPa)

0,88

12,69

0,55

5,97

2,07

49,66

Pour les valeurs caractéristiques, nous avons retenu la valeur moyenne en gras dans le tableau ci-

dessus moins 1/2 écart type.

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VI3.PRINCIPE DE FONDATIONS Les terrains de recouvrement (terre végétale, limon et remblais) seront exclus pour l’assise de fondations.

Par conséquent, il pourra être retenu un principe de fondations superficielles à semiprofondes de type semelles isolées ou puits, avec un ancrage minimum de 30 cm dans le granite altéré. Il conviendra également de respecter la profondeur de mise hors-gel, à savoir un ancrage minimum de 0,50 m de profondeur par rapport au niveau fini du terrain après travaux.

En effet, des fondations par semelles isolées ou par puits permettront de s’adapter plus facilement aux variations de profondeur des sols d’assise, notamment en présence de remblais sur des épaisseurs plus ou moins importantes. A titre d’exemple, les profondeurs minimums d’ancrage au droit des sondages réalisés sont donc les suivantes : Bâtiment

A

B

C

Garages

Sondages

SP1

SD1

SP2

SP3

SP4

SD2

(NGF)

(50.94)

(50.71)

(50.35)

(50.27)

(49.96)

(49.93)

Niveau fini du dallage (NGF)

51.32

50.72

50.42

50.02

49.35

50.45

Niveau fini / TN (m)

+0,38

+0,01

+0,07

-0,25

-0,61

+0,52

Profondeur d’ancrage (m/TN)

-2,50

-3,10

-2,90

-3,20

-3,00

-1,30

Profondeur d’ancrage (m/niveau fini)

-2,88

-3,11

-2,97

-2,95

-2,39

-1,82

Ces profondeurs sont données à titre indicatif, à partir des coupes relevées lors de la reconnaissance. Des variations d’épaisseurs ou de faciès restent possibles entre les points de sondage et peuvent nécessiter une adaptation du projet en fonction de l’hétérogénéité éventuelle des sols.

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VI.3.1 Justification de la capacité portante En ce qui concerne la justification de la capacité portante, celle-ci est menée conformément aux règles pressiométriques, constituant l’annexe normative D de la norme NFP 94-261 de juin 2013. Pour tous les cas de charges et de combinaisons, l’inégalité suivante doit être vérifiée :

− avec:

≤

,

Rv,d

résistance nette du terrain sous la semelle superficielle.

Vd

valeur de calcul de la composante verticale de la charge transmise à la fondation superficielle.

R0

valeur du poids du volume de sol constitué du volume de la fondation sous le terrain après travaux.

La résistance nette du terrain sous la fondation superficielle est obtenue par l’application des relations suivantes :

;

=

;

γ

;

=

′ γ

;

γ

; ;

Avec :

q

= k p ∗ iδ iβ

Avec, à ce stade de l’étude, et selon une approche de calcul 2, la définition des paramètres suivants : Rv,k

valeur caractéristique de la résistance nette du terrain,

A’

surface effective de la semelle,

qnet

contrainte associée à la résistance nette du terrain,

Ple*

pression limite nette équivalente, fixée ici à 1,53 MPa,

kp

facteur de portance de la semelle, fixé ici à 0,90,

iβ et iδ

coefficients de réduction de portance liés à la proximité d’une pente de talus et de l’inclinaison du chargement, fixé ici à 1(1),

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γR;v

valeur du coefficient partiel permettant le calcul de la portance égal à 2,3 à l’ELS, à 1,4 à l’ELU fondamental et à 1,2 à l’ELU accidentel,

γR;d;v

valeur du coefficient de modèle pressiométrique associé à la méthode de calcul, permettant le calcul de la portance égal à 1,2.

(1)

En l’absence de descentes de charges et de la géométrie des fondations, nous avons considéré une charge centrée verticale ainsi que l’absence de talus.

Il vient alors la contrainte associée à la résistance nette du terrain :

qnet = 1,38 MPa

A tire indicatif, par analogie avec les anciennes réglementations (DT13.12), il vient alors les contraintes maximales mobilisables par le sol à l'ELS et à l'ELU suivantes : q'ELS,QP = 0,50 MPa

Combinaison quasi-permanente à l’ELS

q'ELU,FOND = 0,82 MPa

Combinaison fondamentale à l’ELU

q'ELU,ACC = 0,96 MPa(2)

Combinaison accidentelle à l’ELU

(2)

Les valeurs de q’ELU,ACC doivent être calculées en phase G2 PRO en fonction des combinaisons d’actions sismiques et de l’inclinaison des charges correspondantes.

VI.3.2 Tassements Le tassement final d’une fondation Sf en cm, calculé selon NF P94-261, est la somme arithmétique de deux termes représentant respectivement un tassement sphérique Sc (dû aux déformations volumétriques) et un tassement déviatorique Sd (dû aux déformations de cisaillement).

=

+

Avec :

S" =

α &σ − γD(λ% B 9E%

Et :

2 B α &σ − γD(B, -λ* . S* = 9E* B,

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Dans ces expressions, les différents paramètres désignent : α

coefficient rhéologique du sol.

σ

composante normale de la contrainte au sol (ELS) en MPa,

γ

masse volumique du sol, éventuellement déjaugé, en MN/m3,

Ec et Ed

modules pressiométriques dans le domaine sphérique et dans le domaine déviatorique en MPa,



D

encastrement minimal en m,

λc etλd

coefficients de forme fonctions de L/B,

B0

largeur de référence en cm (B0 = 60 cm),

B

largeur de la fondation en cm,

L

longueur de la fondation en cm.

Rappel : 1 MN/m3 # 100 tonnes/m3 Pour la conduite des calculs, on fera l’hypothèse de largeurs de 1,20 m pour des semelles isolées carrées et des puits. Avec les hypothèses d’ancrage précédentes, l’application de ces expressions au cas présent conduit, sous la contrainte maximale mobilisable par le sol à l’ELS, aux tassements suivants:

Sondage

Contrainte ELS (MPa)

SP1

Tassement (cm)

0,30

SP2

0,20 0,50

SP3

0,30

SP4

0,10

Les tassements absolus seront inférieurs au demi-centimètre, avec des tassements différentiels du même ordre de grandeur.

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APC Ingénierie

VII

SUJETIONS D’EXECUTION

L'homogénéité des fonds de fouille sera soigneusement contrôlée et respectée pour chaque bloc de construction indépendant. La mise en place du béton devra suivre immédiatement l'ouverture des fouilles afin d'éviter tout risque d'altération de leurs parois et assises sous l'effet des venues d'eau et de l'action des agents météoriques. D’autre part, compte tenu de la présence de remblais pouvant être instables, un coffrage des fouilles pourra s’avérer nécessaire afin d’assurer la stabilité des fouilles et ainsi éviter les surconsommations de béton. Dans le cas de puits, il conviendra de prévoir un tubage provisoire à l’avancement du forage. Une attention particulière sera apportée au curage en fond de puits avant la phase de bétonnage. En cas d’ancrage des fondations à des niveaux différents, il conviendra de tenir compte de la pente maximale de 3H/1V (Horizontal/Vertical) entre arêtes de semelles les plus voisines.

V

En zone sismique 3 : Tan α = V/H

≤ 1/3

H

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APC Ingénierie

VIII NIVEAU BAS Compte tenu de l’épaisseur variables des remblais et de la sensibilité moyenne du site étudié vis-à-vis du risque de remontée de nappe, nous recommandons de concevoir le niveau bas sur vide sanitaire en plancher porté par les fondations de structure.

IX

CONCLUSION

Les ouvrages pourront être fondés sur fondations superficielles à semi-profondes de type semelles isolées ou puits, avec un ancrage minimum de 30 cm dans le granite altéré. Il conviendra également de respecter la profondeur de mise hors-gel, à savoir un ancrage minimum de 0,50 m de profondeur par rapport au niveau fini du terrain après travaux. En effet, des fondations par semelles isolées ou par puits permettront de s’adapter plus facilement aux variations de profondeur des sols d’assise, notamment en présence de remblais sur des épaisseurs plus ou moins importantes. A titre d’exemple, les profondeurs minimums d’ancrage au droit des sondages réalisés sont donc les suivantes : Bâtiment

A

B

C

Garages

Sondages

SP1

SD1

SP2

SP3

SP4

SD2

(NGF)

(50.94)

(50.71)

(50.35)

(50.27)

(49.96)

(49.93)

Niveau fini du dallage (NGF)

51.32

50.72

50.42

50.02

49.35

50.45

Niveau fini / TN (m)

+0,38

+0,01

+0,07

-0,25

-0,61

+0,52

Profondeur d’ancrage (m/TN)

-2,50

-3,10

-2,90

-3,20

-3,00

-1,30

Profondeur d’ancrage (m/niveau fini)

-2,88

-3,11

-2,97

-2,95

-2,39

-1,82

La résistance nette du terrain, qnet n’excèdera pas 1,38 MPa. Le tassement total prévisionnel, sous une contrainte de calcul aux ELS quasi-permanentes de 0,50 MPa, est estimé inférieur au demi-centimètre, avec un différentiel du même ordre de grandeur. Il conviendra également de bien respecter les dispositions constructives définies au chapitre VII.

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APC Ingénierie

Il conviendra de prévoir l’enchaînement des missions au sens de la norme NF P94-500 de novembre 2013. APC INGENIERIE reste à la disposition des intervenants pour tout complément d'information relatif aux conclusions de la présente étude, dans le respect des critères mentionnés dans les conditions générales jointes en annexes.

A Vigneux-de-Bretagne, le 06 juin 2017 La Chargée d’Affaires :

A. DAGORNE

L’Ingénieur Responsable :

S. TURLE

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ANNEXES ANNEXE 1 : CONDITIONS GENERALES ANNEXE 2 : MISSIONS GEOTECHNIQUES ANNEXE 3 : SITUATION GEOGRAPHIQUE ANNEXE 4 : PLAN DE SITUATION ANNEXE 5 : PLAN D’IMPLANTATION DES SONDAGES ANNEXE 6 : PROFILS PRESSIOMETRIQUES ANNEXE 7 : SONDAGES DESTRUCTIFS ANNEXE 8 : ANALYSE GRANULOMETRIQUE ANNEXE 9 : DIAGRAMME DE CASAGRANDE

CONDITIONS GÉNÉRALES DE VALIDITÉ DES ÉTUDES GÉOTECHNIQUES

Article 1 - Le présent rapport est constitué d'un texte et d'annexes qui constituent un ensemble indissociable dont la mauvaise utilisation résultant d'une modification ou reproduction partielle ne saurait engager la responsabilité d'APC INGENIERIE, tout en faisant droit à l'engagement de poursuites judiciaires contre son auteur.

Article 2 - Toute modification dans la teneur du projet (implantation, importance des constructions) ou dans la géographie du site (par suite notamment d'apports de matériaux ou de terrassement entre l'étude et le début des travaux) doit être portée à la connaissance d'APC INGENIERIE qui sera amené, dans ce cas, à modifier éventuellement les conclusions de son étude.

Article 3 - L'étude géotechnique étant ponctuelle par essence, tout élément nouveau mis en évidence en cours de chantier, non détecté lors des sondages (poche de matériau mou, présence localisée de remblai ou de déchets, venues d'eau, cavité,...) doit faire l'objet d'une communication immédiate à APC INGENIERIE qui pourra être amené à adapter les conclusions de l'étude aux nouvelles constatations.

Article 4 - L'attention des concepteurs est particulièrement attirée sur l'importance du strict respect des normes en vigueur qui a conduit à l'émergence du présent rapport. En particulier, le domaine de définition de l'étude réalisée ne saurait excéder celui de la mission géotechnique concédée au sens de la norme NF P94-500.

Article 5 - L'extrapolation des conclusions de l'étude géotechnique à des constructions voisines situées hors de l'emprise reconnue ne saurait engager de quelque manière que ce soit la responsabilité d'APC INGENIERIE.

NF P 94-500

Tableau 2 — Classification des missions d’ingénierie géotechnique L’enchaînement des missions d’ingénierie géotechnique (étapes 1 à 3) doit suivre les étapes de conception et de réalisation de tout projet pour contribuer à la maîtrise des risques géotechniques. Le maître d’ouvrage ou son mandataire doit faire réaliser successivement chacune de ces missions par une ingénierie géotechnique. Chaque mission s’appuie sur des données géotechniques adaptées issues d’investigations géotechniques appropriées. ÉTAPE 1 : ÉTUDE GÉOTECHNIQUE PRÉALABLE (G1) Cette mission exclut toute approche des quantités, délais et coûts d’exécution des ouvrages géotechniques qui entre dans le cadre de la mission d’étude géotechnique de conception (étape 2). Elle est à la charge du maître d’ouvrage ou son mandataire. Elle comprend deux phases : Phase Étude de Site (ES) Elle est réalisée en amont d’une étude préliminaire, d’esquisse ou d’APS pour une première identification des risques géotechniques d’un site. — Faire une enquête documentaire sur le cadre géotechnique du site et l’existence d’avoisinants avec visite du site et des alentours. — Définir si besoin un programme d’investigations géotechniques spécifique, le réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les résultats. — Fournir un rapport donnant pour le site étudié un modèle géologique préliminaire, les principales caractéristiques géotechniques et une première identification des risques géotechniques majeurs. Phase Principes Généraux de Construction (PGC) Elle est réalisée au stade d’une étude préliminaire, d’esquisse ou d’APS pour réduire les conséquences des risques géotechniques majeurs identifiés. Elle s’appuie obligatoirement sur des données géotechniques adaptées. — Définir si besoin un programme d’investigations géotechniques spécifique, le réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les résultats. — Fournir un rapport de synthèse des données géotechniques à ce stade d’étude (première approche de la ZIG, horizons porteurs potentiels, ainsi que certains principes généraux de construction envisageables (notamment fondations, terrassements, ouvrages enterrés, améliorations de sols). ÉTAPE 2 : ÉTUDE GÉOTECHNIQUE DE CONCEPTION (G2) Cette mission permet l’élaboration du projet des ouvrages géotechniques et réduit les conséquences des risques géotechniques importants identifiés. Elle est à la charge du maître d’ouvrage ou son mandataire et est réalisée en collaboration avec la maîtrise d’œuvre ou intégrée à cette dernière. Elle comprend trois phases : Phase Avant-projet (AVP) Elle est réalisée au stade de l’avant-projet de la maîtrise d’œuvre et s’appuie obligatoirement sur des données géotechniques adaptées. — Définir si besoin un programme d’investigations géotechniques spécifique, le réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les résultats. — Fournir un rapport donnant les hypothèses géotechniques à prendre en compte au stade de l’avant-projet, les principes de construction envisageables (terrassements, soutènements, pentes et talus, fondations, assises des dallages et voiries, améliorations de sols, dispositions générales vis-à-vis des nappes et des avoisinants), une ébauche dimensionnelle par type d’ouvrage géotechnique et la pertinence d’application de la méthode observationnelle pour une meilleure maîtrise des risques géotechniques. Phase Projet (PRO) Elle est réalisée au stade du projet de la maîtrise d’œuvre et s’appuie obligatoirement sur des données géotechniques adaptées suffisamment représentatives pour le site. — Définir si besoin un programme d’investigations géotechniques spécifique, le réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les résultats. — Fournir un dossier de synthèse des hypothèses géotechniques à prendre en compte au stade du projet (valeurs caractéristiques des paramètres géotechniques en particulier), des notes techniques donnant les choix constructifs des ouvrages géotechniques (terrassements, soutènements, pentes et talus, fondations, assises des dallages et voiries, améliorations de sols, dispositions vis-à-vis des nappes et des avoisinants), des notes de calcul de dimensionnement, un avis sur les valeurs seuils et une approche des quantités. Phase DCE / ACT Elle est réalisée pour finaliser le Dossier de Consultation des Entreprises et assister le maître d’ouvrage pour l’établissement des Contrats de Travaux avec le ou les entrepreneurs retenus pour les ouvrages géotechniques. — Établir ou participer à la rédaction des documents techniques nécessaires et suffisants à la consultation des entreprises pour leurs études de réalisation des ouvrages géotechniques (dossier de la phase Projet avec plans, notices techniques, cahier des charges particulières, cadre de bordereau des prix et d’estimatif, planning prévisionnel). — Assister éventuellement le maître d’ouvrage pour la sélection des entreprises, analyser les offres techniques, participer à la finalisation des pièces techniques des contrats de travaux.

NF P 94-500

Tableau 2 — Classification des missions d’ingénierie géotechnique (suite) ÉTAPE 3 : ÉTUDES GÉOTECHNIQUES DE RÉALISATION (G3 et G 4, distinctes et simultanées) ÉTUDE ET SUIVI GÉOTECHNIQUES D’EXECUTION (G3) Cette mission permet de réduire les risques géotechniques résiduels par la mise en œuvre à temps de mesures correctives d’adaptation ou d’optimisation. Elle est confiée à l’entrepreneur sauf disposition contractuelle contraire, sur la base de la phase G2 DCE/ACT. Elle comprend deux phases interactives : Phase Étude — Définir si besoin un programme d’investigations géotechniques spécifique, le réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les résultats. — Étudier dans le détail les ouvrages géotechniques : notamment établissement d’une note d’hypothèses géotechniques sur la base des données fournies par le contrat de travaux ainsi que des résultats des éventuelles investigations complémentaires, définition et dimensionnement (calculs justificatifs) des ouvrages géotechniques, méthodes et conditions d’exécution (phasages généraux, suivis, auscultations et contrôles à prévoir, valeurs seuils, dispositions constructives complémentaires éventuelles). — Élaborer le dossier géotechnique d’exécution des ouvrages géotechniques provisoires et définitifs : plans d’exécution, de phasage et de suivi. Phase Suivi — Suivre en continu les auscultations et l’exécution des ouvrages géotechniques, appliquer si nécessaire des dispositions constructives prédéfinies en phase Étude. — Vérifier les données géotechniques par relevés lors des travaux et par un programme d’investigations géotechniques complémentaire si nécessaire (le réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les résultats). — Établir la prestation géotechnique du dossier des ouvrages exécutés (DOE) et fournir les documents nécessaires à l'établissement du dossier d'interventions ultérieures sur l'ouvrage (DIUO) SUPERVISION GÉOTECHNIQUE D’EXECUTION (G4) Cette mission permet de vérifier la conformité des hypothèses géotechniques prises en compte dans la mission d’étude et suivi géotechniques d’exécution. Elle est à la charge du maître d’ouvrage ou son mandataire et est réalisée en collaboration avec la maîtrise d’œuvre ou intégrée à cette dernière. Elle comprend deux phases interactives : Phase Supervision de l’étude d’exécution — Donner un avis sur la pertinence des hypothèses géotechniques de l’étude géotechnique d’exécution, des dimensionnements et méthodes d’exécution, des adaptations ou optimisations des ouvrages géotechniques proposées par l’entrepreneur, du plan de contrôle, du programme d'auscultation et des valeurs seuils. Phase Supervision du suivi d’exécution — Par interventions ponctuelles sur le chantier, donner un avis sur la pertinence du contexte géotechnique tel qu’observé par l’entrepreneur (G3), du comportement tel qu’observé par l’entrepreneur de l’ouvrage et des avoisinants concernés (G3), de l’adaptation ou de l’optimisation de l’ouvrage géotechnique proposée par l’entrepreneur (G3). — donner un avis sur la prestation géotechnique du DOE et sur les documents fournis pour le DIUO. DIAGNOSTIC GÉOTECHNIQUE (G5) Pendant le déroulement d’un projet ou au cours de la vie d’un ouvrage, il peut être nécessaire de procéder, de façon strictement limitative, à l’étude d’un ou plusieurs éléments géotechniques spécifiques, dans le cadre d’une mission ponctuelle. Ce diagnostic géotechnique précise l’influence de cet ou ces éléments géotechniques sur les risques géotechniques identifiés ainsi que leurs conséquences possibles pour le projet ou l’ouvrage existant. — Définir, après enquête documentaire, un programme d’investigations géotechniques spécifique, le réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les résultats. — Étudier un ou plusieurs éléments géotechniques spécifiques (par exemple soutènement, causes géotechniques d’un désordre) dans le cadre de ce diagnostic, mais sans aucune implication dans la globalité du projet ou dans l’étude de l’état général de l’ouvrage existant. — Si ce diagnostic conduit à modifier une partie du projet ou à réaliser des travaux sur l’ouvrage existant, des études géotechniques de conception et/ou d’exécution ainsi qu’un suivi et une supervision géotechniques seront réalisés ultérieurement, conformément à l’enchaînement des missions d’ingénierie géotechnique (étape 2 et/ou 3).

RESIDENCE ST CHRISTOPHE Construction de 29 logements collectifs 35 rue St Christophe - VALLET (44) N° :

SITUATION GEOGRAPHIQUE A17.0478 Date : 06/06/2017

Ech :

-

Zone d'étude

RESIDENCE ST CHRISTOPHE Construction de 29 logements collectifs 35 rue St Christophe - VALLET (44) N° :

PLAN DE SITUATION A17.0478 Date : 06/06/2017

Ech :

-

SP4

SD2

Réseau signalé sur DICT

SP2

SD1

SP3

SP1

RESIDENCE ST CHRISTOPHE Construction de 29 logements collectifs 35 rue St Christophe - VALLET (44) N° :

PLAN D'IMPLANTATION DES SONDAGES A17.0478 Date : 06/06/2017 Ech :

1/400

SONDAGE PRESSIOMETRIQUE MENARD Norme NF P 94-110-1

A17.0478 Residence St Christophe

Sondage

SP1

x

Client

Date

23/05/2017...

y

Plan d'implantation en annexe

Profondeur

6,01 m

z

0

Orientation

VIA (m/h) 0

200

400

CR (bar) 0

200

400

0.0

Profondeur

Profondeur

Coupe schématique du terrain

50,94 m

Inclinaison

Outils

VALLET (44)

Eau

Profondeur (m/T.N.)

Cote ZN (m)

Opération

Dossier n°

Pression de fluage Pf (Mpa)

Module pressiométrique EM (MPa)

Pression limite Pl (MPa) 0.01 0.10

1.00 10.00 0.1

1.0

10.0 100.0

0.0

Terre végétale Remblai concassé 0.33 6.5 50.0

0.51 1

1.0

1.0

Remblai limoneux brun

0.24 5.6 0.40

48.0

47.0

2

Tarière hélicoïdale Ø 63 mm

49.0

3

4

2.0

2.0

3.0

3.0

0.96 45.9 > 1.93

4.0

4.0

Granite altéré marron 1.46 50.8 2.85

46.0

45.0

5

5.0

5.0

6

6.0

6.0

Observations Arrêt

Organisme

Nom

APC INGENIERIE

Signature

SONDAGE PRESSIOMETRIQUE MENARD Norme NF P 94-110-1

A17.0478 Residence St Christophe

Sondage

SP2

x

Client

Date

23/05/2017...

y

Plan d'implantation en annexe

Profondeur

4,31 m

z

0

Orientation

VIA (m/h) 0

200

400

CR (bar) 0

200

400

Profondeur

Profondeur

Coupe schématique du terrain

50,35 m

Inclinaison

Outils

VALLET (44)

Eau

Profondeur (m/T.N.)

Cote ZN (m)

Opération

Dossier n°

0.0

0.0

1.0

1.0

Pression de fluage Pf (Mpa)

Module pressiométrique EM (MPa)

Pression limite Pl (MPa) 0.01 0.10

1.00 10.00 0.1

1.0

10.0 100.0

Remblai concassé 50.0

0.82 1

10.8 > 1.01

Remblai granitique

2

48.0

Tarière hélicoïdale Ø 63 mm

49.0

0.54 2.0

11.0

2.0

0.85

0.77 3

3.0

49.8

3.0

1.57 47.0 Granite +/- altéré kaki

1.40 4

4.0

59.6

4.0

3.36 46.0

Observations Refus

Organisme

Nom

APC INGENIERIE

Signature

SONDAGE PRESSIOMETRIQUE MENARD Norme NF P 94-110-1

Residence St Christophe

SP3

x

Client

Date

23/05/2017...

y

Plan d'implantation en annexe

Profondeur

6,04 m

z

Orientation

VIA (m/h) 0

200

400

CR (bar) 0

200

400

0.0

Profondeur

Profondeur

Coupe schématique du terrain

50,27 m

Inclinaison

Outils

VALLET (44)

0 50.0

A17.0478

Sondage

Eau

Profondeur (m/T.N.)

Cote ZN (m)

Opération

Dossier n°

Pression de fluage Pf (Mpa)

Module pressiométrique EM (MPa)

Pression limite Pl (MPa) 0.01 0.10

1.00 10.00 0.1

1.0

10.0 100.0

0.0

Remblai

0.45 6.4 0.89 1

1.0

1.0

49.0 0.35

2

7.2

Remblai de granite avec briques, fils électriques... Présence d'une odeur d'hydrocarbures

0.63

2.0

2.0

Tarière hélicoïdale Ø 63 mm

48.0

3 47.0

4

0.26 3.7 0.57 3.0

3.0

4.0

4.0

46.0 1.19

Granite altéré kaki

53.5 2.19

5

5.0

5.0

6

6.0

6.0

45.0

44.0

Observations Arrêt

Organisme

Nom

APC INGENIERIE

Signature

SONDAGE PRESSIOMETRIQUE MENARD Norme NF P 94-110-1

A17.0478 Residence St Christophe

Sondage

SP4

x

Client

Date

23/05/2017...

y

Plan d'implantation en annexe

Profondeur

3,53 m

z

0

Orientation

VIA (m/h) 0

200

400

CR (bar) 0

200

400

0.0

Profondeur

Profondeur

Coupe schématique du terrain

49,96 m

Inclinaison

Outils

VALLET (44)

Eau

Profondeur (m/T.N.)

Cote ZN (m)

Opération

Dossier n°

Pression de fluage Pf (Mpa)

Module pressiométrique EM (MPa)

Pression limite Pl (MPa) 0.01 0.10

1.00 10.00 0.1

1.0

10.0 100.0

0.0

Terre végétale

Limon brun 0.40 12.6 1

1.0

Altération argileuse marron

48.0

2

47.0

3

Tarière hélicoïdale Ø 63 mm

49.0

0.84 1.0

0.60 13.2 1.31

2.0

2.0

3.0

3.0

1.78

46.0

Observations Refus

106.1 > 3.45

Granite altéré marron

Organisme

Nom

APC INGENIERIE

Signature

SONDAGE PRESSIOMETRIQUE MENARD Norme NF P 94-110-1 x

Client

Date

24/05/2017...

y

Plan d'implantation en annexe

Profondeur

5,1 m

z

Orientation

VIA (m/h) 0

200

400

CR (bar) 0

200

400

Profondeur

Profondeur

Coupe schématique du terrain

Inclinaison

Outils

VALLET (44)

50,71 m

0.0

0.0

1.0

1.0

2.0

2.0

3.0

3.0

4.0

4.0

5.0

5.0

Remblai concassé

50.0 1

Remblai de granite altéré avec briques

2

Altération limoneuse 48.0 3

Tarière hélicoïdale Ø 63 mm

49.0

47.0 Granite altéré marron à kaki

46.0 5

Observations Refus

Residence St Christophe

SD1

0

4

A17.0478

Sondage

Eau

Profondeur (m/T.N.)

Cote ZN (m)

Opération

Dossier n°

Organisme

Nom

APC INGENIERIE

Signature

Pression de fluage Pf (Mpa) Pression limite Pl (MPa) 0.01 0.10

Module pressiométrique EM (MPa)

1.00 10.00 0.1

1.0

10.0 100.0

SONDAGE PRESSIOMETRIQUE MENARD Norme NF P 94-110-1 x

Client

Date

24/05/2017...

y

Plan d'implantation en annexe

Profondeur

2,45 m

z

Orientation

VIA (m/h) 0

200

400

CR (bar) 0

200

400

Profondeur

Profondeur

Coupe schématique du terrain

Inclinaison

Outils

VALLET (44)

49,93 m

0.0

0.0

1.0

1.0

2.0

2.0

Terre végétale

Altération argileuse 1

Granite altéré marron à kaki 2

Observations Refus

Tarière hélicoïdale Ø 63 mm

Limon brun

48.0

Residence St Christophe

SD2

0

49.0

A17.0478

Sondage

Eau

Profondeur (m/T.N.)

Cote ZN (m)

Opération

Dossier n°

Organisme

Nom

APC INGENIERIE

Signature

Pression de fluage Pf (Mpa) Pression limite Pl (MPa) 0.01 0.10

Module pressiométrique EM (MPa)

1.00 10.00 0.1

1.0

10.0 100.0

ANALYSE GRANULOMÉTRIQUE

Demandeur:

RESIDENCE ST CHRISTOPHE

Affaire:

VALLET (44)

Matériau:

Granite altéré

Sondage :

SP1

Date:

29 mai 2017

Dossier:

A17.0478

Profondeur (m) :

2,20 - 4,00

100

Ouverture tamis (mm)

Tamisats (%)

90

20

80

16 100,0

10

99,8

6,3

99,5

5

99,4

2

98,1

1

94,3

0,5

84,6

0,25

70,6

0,16

60,8

0,08

57,7

70 Passants (%)

12,5

60

50

40

30

D1520 10

0 0,001

0,01

0,1

Ouvertures (mm)

1

10

100

APC INGENIERIE

CLASSIFICATION CASAGRANDE Prélèvement

SP1

Etude

VALLET (44)

Nature de l'échantillon

Granite altéré

W L en %

32

IP

8

Client

RESIDENCE ST CHRISTOPHE

Prélèvement en m/sol

2,20 - 4,00

W P en %

24

IL

-1,4

Dossier

A17.0478

Teneur en eau naturelle en %

13,1

W R en %

IC

2,4

Date

29/05/2017

Limites d'Atterberg

Limite de liquidité (%)

70 40

Argiles très plastiques

Teneur en eau (%)

W L = 50 %

50 Indice de plasticité Ip

60

80

100

120

50

60

40

30

Argiles peu plastiques

Limons très plastiques Lt

40

Supposé non critique

30 20

Supposé critique

10 0

20 Limons Lp et sols organiques peu plastiques Op

10

Teneur en eau minimale pour la limite de liquidité d'un sol (d'après Bara)

Sols organiques très plastiques

0 0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

110

Limite de liquidité W L

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